Artículo Académico / Academic Paper
Recibido: 29-05-2019, Aprobado tras revisión: 17-07-2019
Forma sugerida de citación: Martínez-Gómez, J; Bustamante-Crespo, M. F; Salazar, P; Lobato-Cordero, A; Narváez R.; Macias,
J; Cordovez-Dammer, M. (2019). “Caracterización Térmica y Mecánica de la Madera de Roble como Insumo para el Diseño por
Confort Térmico”. Revista Técnica “energía”. No. 16, Issue I, Pp. 82-90
ISSN On-line: 2602-8492 - ISSN Impreso: 1390-5074
© 2019 Operador Nacional de Electricidad, CENACE
Thermal and Mechanical Characterization of Oak Wood
Caracterización Térmica y Mecánica de la Madera de Roble
J. Martínez
1,2
M. F. Bustamante
1
P. Salazar
1
J. Macias
2
A. P. Lobato
2
R. A. Narváez C.
2
M. Cordovez
2
1
Universidad Internacional SEK (UISEK). Campus Miguel de Cervantes, Quito, Ecuador
E-mail: javier.martinez@uisek.edu.ec; mario.bustamante@uisek.edu.ec; paolo.salazar@uisek.edu.ec
2
Instituto de Investigación Geológico y Energético (IIGE), Quito Ecuador
E-mail: javier.martinez@geoenergia.gob.ec; andrea.lobato@geoenergia.gob.ec;
ricardo.narvaez@geoenergia.gob.ec; martin.cordovez@geoenergia.gob.ec; jose.macias@geoenergia.gob.ec
Abstract
The purpose of this research is to improve building
living conditions and energy consumption,
promoting new regulations and policies that promote
construction, guaranteeing thermal comfort and
mechanical design in buildings. For this, the thermal
and mechanical tests of the oak, from the Costa
region (Manabí and El Oro) and Sierra (Loja), from
Ecuador, were evaluated. In this study,
characterization was carried out using thermal
conductivity, moisture content tests, and tensile,
flexural, parallel and perpendicular compression
tests, applying International and National standards.
The results of the thermal test of the samples of the
oak hardwood show that in 88.9 % of specimens the
thermal conductivity has to be between the range of
0.16 and 0,19 (W/m K). These values correspond to
the ASTM-C177 standard.
Index terms thermal comfort, wood, oak,
construction, buildings.
Resumen
En esta investigación tiene por objeto mejorar las
condiciones de habitabilidad y consumo de energía
en edificaciones. Promoviendo nuevos reglamentos y
políticas que impulsen la construcción garantizando
confort térmico y el diseño mecánico en el sector de
la construcción. Para ello, se evaluaron los ensayos
térmicos y mecánicos del roble, de la región Costa
(Manabí y El Oro) y Sierra (Loja) de Ecuador. En
este estudio se realizó la caracterización térmica
mediante conductividad térmica, contenido de
humedad y caracterización mecánica, mediante
ensayos de resistencia a la tracción, a la flexión, a la
compresión paralela y perpendicular a la fibra de la
madera, aplicando normas Internacionales y
Nacionales. Los resultados del ensayo térmico de las
probetas de la madera dura roble muestran que en el
88.9 % probetas la conductividad térmica se
encuentra en el rango de 0,16 y 0,19 (W/m K). Estos
valores se corresponden con la norma ASTM-C177.
Palabras clave confort térmico, madera, roble,
construcción, edificaciones.
Edición No. 16, Issue I, Julio 2019
1. INTRODUCCIÓN
La demanda en el uso de materiales sostenibles,
eficaces y que sean duraderos, pero al mismo tiempo
respetando al medio ambiente, considerando que se
fabrican a partir de recursos naturales, se ha convertido
en una exigencia progresiva de la sociedad. Es así que
hoy en día se busca materiales de rápida renovación
para la construcción teniendo como uno de los
principales objetivos del diseño sostenible la
transformación del proceso lineal en la industria de la
construcción a un proceso cíclico en que los productos y
los materiales puedan ser reutilizados, recuperados y
reciclados. Entre los materiales de rápida renovación
están: Cáñamo, Linaza, Soja, Álamo, Coco, Girasol,
Corcho, Caucho, Lana, Bambú, Algodón, Agro-fibras.
El cáñamo tiene múltiples usos por su resistencia
superior a otras agro-fibras, en algunas aplicaciones in-
situ en la construcción en se combina con cal para
enlucidos y losas de hormigón. La soja se utiliza como
aislamiento térmico en espuma proyectada (poliuretano
ecológico) compuesta por plástico reciclado y aceite de
soja [1, 2].
Uno de estos materiales sostenibles es el roble. El
término roble se utiliza para referirse a muchas especies
de árboles del género Quercus, nativo del hemisferio
norte, y ocasionalmente también a especies de otros
géneros de la misma familia (Fagaceae) o incluso de
otras familias, como en el caso de algunas especies
sudamericanas de Nothofagus (fam. Nothofagaceae) [3].
La madera de roble presenta la fibra recta, el grano
grueso y en ella se puede distinguir claramente la albura
del duramen. El serrado es difícil pero el desgaste de las
sierras es normal. El secado debe ser lento y delicado,
ya que existe el riesgo de que aparezcan fendas
superficiales. Esta madera es durable contra la acción de
los hongos, pero sensible a los anobios, líctidos y
cerambícidos, y medianamente durable a las termitas
[4].
El roble presenta buenas aptitudes para la obtención
de chapa a la plana si se vaporiza previamente, y no
presenta problemas para el encolado. La madera de esta
especie de roble se utiliza en carpintería interior,
mobiliario, traviesas y obras hidráulicas, y antiguamente
fue muy utilizada en catedrales góticas y en
construcción naval. También es una madera que se
emplea en botería para elaborar vino de calidad, siendo
equiparable a los robles de procedencia francesa o
americana [5]
La madera presenta defectos y cambios de
propiedades con la humedad [3]. Es por ello que es
necesario la caracterización mecánica y térmica de esta
serie de materiales, para saber con seguridad sus
propiedades. La realización de gran número de ensayos
permite determinar con exactitud las propiedades de la
madera y, al mismo tiempo, conocer el comportamiento
de la variabilidad. Desde un punto de vista tecnológico
esto nos permite controlar mejor las propiedades del
material y diseñar procesos productivos para obtener
productos de calidad homogénea.
La dureza, la higroscopicidad, la contracción
volumétrica y el coeficiente de contracción volumétrica
generalmente son las propiedades con mayor
variabilidad, por lo que hay que tenerlo en cuenta enla
caracterización [3].
El presente estudio tiene por objeto la
caracterización térmica y mecánica de roble de las
provincias de Loja, Manabí y el Oro. Los resultados se
han obtenido mediante un análisis estadístico; ensayos
térmicos y mecánicos realizados con probetas del
material libre de defectos y bajo normas internacionales
ASTM, ISO y normas nacionales INEN.
2. MATERIALES Y MÉTODOS
En este apartado se van a exponer la metodología de
ensayo de la conductividad térmica, contenido de
humedad, y la caracterización mecánica, que incluyen la
resistencia a la compresión paralela a la fibra de la
madera, comprensión perpendicular a la fibra de la
madera, resistencia a la flexión y resistencia a la
tracción.
Se realizaron ensayos térmicos y mecánicos con
probetas de madera dura roble. Para la madera dura
roble se lo obtuvo de tres diferentes provincias del
Ecuador de la región Costa: Manabí, El Oro y de la
Región Sierra: Loja ya que su habita se encuentra en
hondonadas de bosque seco. Crece entre los 0-500
msnm [6].
Para la adquisición del Roble se tuvo que hacer un
sondeo en las diferentes regiones del país dando como
resultado la adquisición de ejemplares en los distintos
aserraderos de la región costa: El Oro, Manabí y de la
región sierra Loja. Para los ensayos térmicos se
utilizaron 9 probetas: 3 probetas de El Oro, 3 probetas
de Manabí y 3 probetas de Loja. Para los ensayos
mecánicos se necesitaron 60 probetas las cuales de
dividieron para los diferentes ensayos de Compresión
Paralela, Compresión Perpendicular, Flexión y
Tracción, de tal forma que su utilizaron 5 para cada
ensayo.
A continuación, se detalla la metodología de ensayo:
2.1. Ensayos térmicos
Para poder medir los ensayos de conductividad
térmica del roble se utilizó la máquina térmica de placa
caliente del laboratorio de ensayos térmicos y eficiencia
energética de la Escuela Politécnica del Litoral
(ESPOL), λ-Meter EP500e, Versión C de medición de
conductividad.
La ecuación del flujo de calor se calcula con:
Martínez-Gómez et al. / Caracterización Térmica y Mecánica de la Madera de Roble para el Confort Térmico
(1)
q = Rapidez del flujo de calor a través del espécimen
(W)
k = Condición de conductividad térmica 0,01 a 1,00
(W/m °K)
A = Área de la sección transversal (m^2)
ΔT = Diferencia de temperaturas a través del
espécimen (ºC o °K)
d = Espesor de la muestra (m)
Los ensayos para la determinación de conductividad
térmica se basan en la norma ISO 8302 (1991) por el
método de placa caliente resguardada, las muestran
deben ser de composición homogénea con un área de
150 x 150 mm², espesores de 10 mm hasta 200 mm. Los
ensayos se ejecutan a temperaturas entre -10 ° C hasta
50 ° C este procedimiento permite medir rango de
conductividades de 0,002 a 2,5 W/ m ° K [7] y ASTM-
C177 [8]. Para poder realizar los ensayos térmicos se
necesitaron 9 probetas de madera dura roble,
previamente se debe mantener las probetas en un cuarto
con humedad y temperatura controlada de 23 °C por un
periodo de 24 horas. Después de haber transcurrido el
tiempo necesario de acondicionamiento se procede a
tomar las medidas con balanzas de precisión de ± 0.05
g.
Se verifica con instrumentos de precisión que la
muestra cumpla la normativa ISO 8302, a continuación,
se toman 5 medidas de la probeta para tener un
promedio o media aritmética, después se cubren las
probetas de la madera dura roble con plástico de
polipropileno posteriormente se coloca encima de la
muestra gel ultrasónico evitando espacios de vació.
2.2. Ensayos de contenido de humedad (CH)
Para los ensayos de Contenido de Humedad (CH) de
la madera dura roble se los realizo bajo la norma ASTM
D4442 [9] y NCh176/1 [10], el agua está presente en la
madera de tres formas: higroscópica o fija, agua libre y
agua de constitución. El contenido de humedad es el
porcentaje en peso que tiene el agua libre más el agua
molecular con respecto al peso de la madera seca o
anhidra.
Tabla 1: Características de la muestra de madera dura roble
para el análisis según norma ASTM D4442 [9]
Ensayo
Dimensiones
(mm)
Temperatu
ra
Ambiente
(°C)
Tempe
ratura
Horno
(°C)
Tiempo
Secado
(horas)
CH
25,4*25,4*10
1,6
20 ± 2
103± 2
24
La ecuación de contenido de humedad de la madera
dura roble se calcula con:
(2)
CH= Contenido de Humedad expresado en %
Ph= Peso de la madera en su estado húmedo inicial
Ps= Peso de la madera en estado anhidro peso final
Para determinar el peso de la madera en su estado
húmedo inicial (Ph) se lo realiza con una balanza de
apreciación de ±0,5 mg marca OHAUS modelo PA 214-
8033041136.
Posteriormente se ingresan las probetas en el horno
de secado para la madera dura a una temperatura de 103
°C ± 2 °C equipos de la Universidad Internacional SEK
(UISEK) marca DAIHAN SCIENTIFIC modelo WOF
105- 0409303119D006.
Después de las 24 horas según norma ASTM D4442
[9] determinar el peso de la madera en estado anhidro
peso final (Ps).
2.3. Caracterización de propiedades mecánicas
Para los ensayos mecánicos se utilizó la maquina
universal electro-hidráulica de la UISEK la cual genera
una fuerza máxima de 600 KN
Los resultados de los ensayos de este proyecto de
investigación nos dan una curva de esfuerzo vs.
deformación o carga vs. desplazamiento.
Para los ensayos mecánicos a la compresión
paralela, compresión perpendicular, flexión y tracción
se los realizo bajo la norma ASTM D143-14 [11] y
NCh176/1 [10].
2.3.1 Compresión
La resistencia a la compresión perpendicular a la
fibra de la madera dura del roble corresponde a la
resistencia que opone la viga de 50x50x150 mm
3
, a una
velocidad de carga aplicada de 0,31 mm/min en sentido
perpendicular a la dirección de las fibras.
La ecuación de la resistencia máxima se calcula con:
(3)
σmax= Resistencia máxima (MPa)
Pmax = Carga necesaria hasta penetración de 2.5
mm (N)
S = Área de contacto por la placa de acero sobre la
superficie del espécimen (mm
2
).
Al resultado final se le realizó una media aritmética
para tener un resultado con el que comparar. A los
resultados de los ensayos de compresión con los de la
norma ASTM D143-14 [11].
Edición No. 16, Issue I, Julio 2019
2.3.2 Flexión
El ensayo de Flexión se produce cuando la viga de
50x50x760 mm
3
con luz de flexión de 710 mm es
sometido a la aplicación de cargas transversales en su
eje longitudinal a 2,50 mm/min.
El módulo de elasticidad en el límite proporcional se
calcula con la ecuación:
(4)
E = módulo de elasticidad (MPa)
P
2
= Carga límite de proporcionalidad (N)
L = Longitud entre apoyos (mm)
d
1
= Deformación del espécimen en el límite de
proporcionalidad (mm)
b = Base de la probeta (mm)
h = Altura de la probeta (mm)
EL esfuerzo unitario para el límite de
proporcionalidad se calcula con la ecuación:
(5)
σmax = Esfuerzo máximo a flexión (MPa)
P
2
= Carga límite de proporcionalidad (N)
L = Longitud entre apoyos (mm)
b = Base de la probeta (mm)
h = Altura de la probeta (mm)
Al resultado final se le realizó una media aritmética
para tener un resultado con el que comparar. A los
resultados de los ensayos de flexión con los de la norma
ASTM D143-14 [11], que especifica que debe de tener
unos valores de la menos 75 MPa.
2.3.3 Tracción
El ensayo de tracción es la fuerza que realiza la
viga de 25x25x460 mm
3
. El resultado del ensayo da
lugar a una tensión que se calcula con:
(6)
σ
1
= Esfuerzo (MPa)
P = Carga límite de proporcionalidad (N)
A = Área en la sección mínima de la probeta (mm
2
)
La ecuación del esfuerzo unitario máximo se calcula
con:
(7)
σmax = Esfuerzo máximo (Mpa)
Pmax = Carga máxima (N)
A = Área de la sección mínima de la probeta (mm
2
)
Al resultado final se le realizó una media aritmética
para tener un resultado con el que comparar. A los
resultados de los ensayos de tracción con los de la
norma ASTM D143-14 [11], que especifica que debe de
tener unos valores de la menos 165 MPa.
3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN
En este apartado se van a exponer los resultados de
la conductividad térmica, contenido de humedad, y los
resultados de caracterización mecánica, que incluyen la
resistencia a la compresión paralela a la fibra de la
madera, comprensión perpendicular a la fibra de la
madera, resistencia a la flexión y resistencia a la
tracción. A continuación, se va a exponer cada uno de
estos resultados.
3.1. Resultados de conductividad térmica
La Tabla 2, muestra los resultados del ensayo
térmico de las 9 probetas de la madera dura roble. Los
resultados del ensayo térmico de las probetas de la
madera dura roble muestran que en ocho de las nueve
probetas la conductividad térmica tiene que estar entre
el rango de 0,16 y 0,19 (W/m K). El rango definido
para que cumpla las condiciones el ensayo es de 0,16 y
0,19 (W/m K) según la norma ASTM-C177. El Ensayo
2 no cumple la norma la conductividad térmica es de
0,142 W/ m K establecida en los valores de la norma
ASTM-C177.
Martínez-Gómez et al. / Caracterización Térmica y Mecánica de la Madera de Roble para el Confort Térmico
Tabla 2: Resultados de los ensayos de conductividad térmica
de la madera dura roble
No.
Probeta
Código
Conductividad
Térmica
(W/mK)
Cumple la
norma
ASTM-
C177
1
1802001
0,176
SI
2
1802002
0,142
NO
3
1802003
0,169
SI
4
1802004
0,174
SI
5
1802005
0,181
SI
6
1802006
0,168
SI
7
1802007
0,168
SI
8
1802008
0,174
SI
9
1802009
0,176
SI
3.2. Resultados de contenido de humedad (CH)
La Tabla 3, muestra los resultados del ensayo de CH
de las 15 probetas de la madera dura roble. En el caso
del contenido de humedad, ninguna de las probetas de la
madera dura roble supera el 30 % según lo establecido
en la norma ASTM D4442 [9] y la norma chilena
NCh176/1 [10]
Tabla 3: Resultados de los ensayos de Contenido de
Humedad de la madera dura roble
No.
Probeta
Peso
inicial
(gr)
Peso
final
(gr)
CH
(%)
Cumple la
norma
ASTM D4442
1
64,08
52,33
22,45
SI
2
65,50
53,01
23,56
SI
3
64,76
55,00
17,74
SI
4
60,24
48,24
24,87
SI
5
66,56
53,08
25,39
SI
6
64,33
53,98
19,17
SI
7
64,14
54,50
17,68
SI
8
63,70
54,59
16,68
SI
9
61,15
52,15
17,25
SI
10
65,65
53,91
21,77
SI
11
66,25
54,44
21,69
SI
12
65,33
53,52
22,06
SI
13
67.63
55,08
22,78
SI
14
67,06
56,09
19,55
SI
15
67,05
55,17
21,53
SI
3.3. Resultados de la caracterización mecánica
3.3.1 Resultados de compresión paralela a la fibra
La Tabla 4, muestra los resultados del ensayo de
compresión paralela de la madera dura roble teniendo
una media del módulo de elasticidad de 8241,113 Mpa y
esfuerzo máximo de 350,179 MPa. Se observa en la
tabla que los valores del módulo de elasticidad son
superiores en el caso del roble que proviene de la
provincia de Loja. En el caso de la provincia del oro el
40 % de las probetas no cumplieron con los resultados
según la norma ASTM D143 [11].
Edición No. 16, Issue I, Julio 2019
Tabla 4: Resultados de los ensayos de compresión paralela del
roble, según ASTM D143-14 [11]
Provincia
No.
Probeta
Carga
(KN)
Modulo
Elasticidad
(GPa²)
Cumple
la
norma
ASTM
D143-
14
El Oro
1
86,5
92848,19
SI
2
85,6
99757.75
SI
3
85,3
72485.10
NO
4
85,2
72400.12
NO
5
86,67
86223.54
SI
Manabí
6
88,5
92559,20
SI
7
89,2
113698,78
SI
8
90,0
118419,10
SI
9
89,6
91366,91
SI
10
91,6
128864,48
SI
Loja
11
88,53
171953,93
SI
12
90,21
193660,93
SI
13
89,06
151360,44
SI
14
90,4
167604,89
SI
15
89,31
191728,83
SI
3.3.2 Resultados de compresión perpendicular a la
fibra
En la Tabla 5 se muestran los resultados teniendo la
media de la resistencia máxima igual a 20,11 MPa
cumpliendo los ensayos la norma ASTM D143-14 [11].
En las 15 probetas ensayadas de las tres regiones la
resistencia máxima (MPa) varía entre 19,08 y 20,69
MPa. Los resultados obtenidos son inferiores a la de la
compresión paralela a la fibra.
Tabla 5: Resultados de los ensayos de compresión
perpendicular de la madera dura roble
Provincia
No.
Probeta
Carga
(KN)
(MPa)
Cumple
la norma
ASTM
D143-14
El Oro
1
51,23
20,49
SI
2
51,15
20,46
SI
3
48,35
19,34
SI
4
48,07
19,23
SI
5
51,56
20,62
SI
Manabí
6
51,09
20,44
SI
7
50,97
20,39
SI
8
50,30
20,12
SI
9
50,51
20,20
SI
10
51,72
20,69
SI
Loja
11
50,51
20,20
SI
12
51,06
20,42
SI
13
50,71
19,08
SI
14
51,72
19,49
SI
15
51,29
20,52
SI
3.3.3 Resultados de flexión
La Tabla 6 muestras los resultados de los ensayos de
flexión de la madera dura roble teniendo una media del
esfuerzo EMf igual a 83,74 MPa cumpliendo la norma
ASTM D143-14 [11]. Los resultados obtenidos
muestran como los resultados de la provincia del ORO
son sensiblemente superiores a las de otras provincias.
Los resultados de EMf varian entre 77,11 y 89,90 MPa.
Martínez-Gómez et al. / Caracterización Térmica y Mecánica de la Madera de Roble para el Confort Térmico
Tabla 6: Resultados de los ensayos de Flexión de la madera
dura roble
Provincia
No.
Probeta
Carga
(KN)
(MPa)
El Oro
1
10,10
86,05
2
10,35
88,18
3
10,54
89,80
4
10,18
86,73
5
9,69
82,56
Manabí
6
10,13
86,31
7
10,37
88,35
8
9,05
77,11
9
10,05
85,63
10
9,73
82,90
Loja
11
9,28
79,07
12
9,61
81,88
13
9,44
80,43
14
9,11
77,62
15
9,90
84,35
3.3.4 Resultados de tracción
La Tabla 7. Muestra los resultados de los ensayos de
tracción donde la probeta 8, 13 y 15 han tenido valores
por debajo de los valores de referencia de la norma
ASTM D143-14 [11]. En el caso de las probetas
provenientes de la provincia del ORO, todas las
probetas cumplen con la norma.
Tabla 7: Resultados del ensayo de Tracción de la madera
dura roble
Provincia
No.
Probeta
(MPa)
Por encima de los
valores de
referencia de la
ASTM D143-14
El Oro
1
191,25
SI
2
173,54
SI
3
177,50
SI
4
201,88
SI
5
202,92
SI
Manabí
6
200,63
SI
7
192,71
SI
8
158,13
NO
9
167,08
SI
10
169,38
SI
Loja
11
171,04
SI
12
182,08
SI
13
148,75
NO
14
173,96
SI
15
157,92
NO
4. CONCLUSIONES
En esta investigación se ha realizado una
caracterización para mejorar las condiciones de
habitabilidad y consumo de energía, generando
información sobre las características térmicas del roble
al ser una madera de aplicación en la construcción. La
caracterización del roble se realizó mediante ensayos de
conductividad térmica, contenido de humedad y ensayos
de resistencia a la tracción, a la flexión, a la compresión
paralela y perpendicular, aplicando normas nacionales e
internacionales
Los resultados del ensayo térmico de las probetas de
la madera dura roble muestran que en ocho de las nueve
probetas la conductividad térmica tiene que estar entre
el rango de 0,16 y 0,19 (W/m K). Estos resultados
cumplen con la norma ASTM-C177 [8]. En el caso del
contenido de humedad, ninguna de las probetas de la
madera dura roble supera el 30 %. Dichos resultados
están en correspondencia con la norma ASTM D4442
[9]. Los resultados del ensayo de compresión paralela
Edición No. 16, Issue I, Julio 2019
de la madera dura roble tuvieron en media el módulo de
elasticidad de 8241,113 MPa. Cuatro probetas no
cumplieron la norma ASTM D143-14 [11], pues
tuvieron valores por debajo de 7250 MPa. Los
resultados de compresión perpendicular mostraron una
resistencia a la flexión media igual a 20,11 Mpa
cumpliendo en todos los casos la norma ASTM D143-
14 [11], pues tuvieron valores por debajo de 19 MPa.
Este tipo Los resultados de los ensayos de flexión de la
madera dura roble tuvieron un esfuerzo en media de
83,74 MPa cumpliendo la norma ASTM D143-14 [11].
En el caso de los ensayos a tracción tres probetas no
cumplieron con la norma ASTM D143-14 [11].
AGRADECIMIENTOS
Se quiere agradecer al a Universidad Internacional SEK
por su ayuda con el proyecto P041718, Selección,
simulación caracterización de materiales para la
industria. A su vez se quiere agradecer a la SENESCYT
por su proyecto de levantamiento de laboratorio de
materiales.
REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
[1] J. Karsulovic, “Propiedades mecánicas de la
madera”. Santiago, Chile: Universidad de Chile,
Facultad de Ciencias Agrarias, Veterinarias y
Forestales, Departamento de Tecnología de la
Madera, 1982.
[2] M. Bustamante-Crespo, J. Martínez-Gómez, J.
Macias, D. Peralta-Zurita, E LLanes-Cedeño, J.
Rocha-Hoyos, J. Leguísamo, “Caracterización
térmica y mecánica de madera de guayacán para
uso en las construcciones de Ecuador Thermal and
Mechanical Characterization of Ecuadorian
Guayacán wood for using in construction”.
UTCciencia, vol. 5, n 2, pp. 73-87, 2018.
[3] M. Vilches-Casals, E. Correal-Mòdol.
“Caracterización físico-mecánica de la madera de
roble albar, roble cerrioide y roble andaluz de
Cataluña”. 6º Congreso Forestal Español. SECF,
pp. 1-11, 2013
[4] M. Sánchez-Pinillos, L. Coll, M. De Cáceres, &
A.Ameztegui. “Assessing the persistence capacity
of communities facing natural disturbances on the
basis of species response traits”. Ecological
indicators, vol. 66, pp. 76-85.
[5] G. R. Muñoz, A. R. Gete, & f. P. Saavedra,
“Implications in the design of a method for visual
grading and mechanical testing of hardwood
structural timber for assignation within the
European strength classes”. Forest systems, vol. 20,
n. 2, pp. 235-244, 2013
[6] MAE “ESPECIES FORESTALES DE LOS
BOSQUES SECOS DEL ECUADOR” 2012
Recuperado de: http://www.ambiente.gob.ec/wp-
content/uploads/downloads/2012/10/Bosques-
Secos4.pdf.
[7] ISO 8302 “Thermal insulation—determination of
steady-state thermal resistance and related
properties—guarded hot plate apparatus”.
International Standards Organization, Geneva,
1991.
[8] ASTM-C177 “Standard Test Method for Steady-
State Heat Flux Measurements and Thermal
Transmission Properties by Means of the Guarded-
Hot-Plate Apparatus” EEUU: ASTM, 2013 Doi:
10.1520/C0177-13.
[9] ASTM D4442-16 “Standard Test Methods for Direct
Moisture Content Measurement of Wood and
Wood-Based Materials” ASTM International, West
Conshohocken, PA, 2016, Doi: 10.1520/D4442-16
[10] NCh. 176/2. Of. “Ensayo de estabilidad
dimensional en maderas Norma Chilena. Madera -
Parte 1: Determinación de humedad” Chile:
Instituto Nacional de Normalización. INN-Chile,
1986, Recuperado de:
http://tipbook.iapp.cl/ak/7ba2f4bd8e4ba3715cad4af
abda5061914006c38/embed/view/nch176
[11] ASTM D143-14, “Standard Test Methods for
Small Clear Specimens of Timber. West
Conshohocken”, PA: ASTM International, 2014,
Doi: 10.1520/D0143-14
Mario F. Bustamante Crespo. -
Nació en Quito, Ecuador en 1995.
Recibió su título de Ingeniero
Mecánico y de materiales por la
Universidad Internacional SEK –
Chile. Sus campos de
investigación están relacionados
con la caracterización mecánica de
materiales de construcción. Actualmente es estudiante
en la Facultad de Ingeniería Mecánica de la Universidad
Internacional SEK. El presente trabajo le ayudo en su
tesis de pregrado.
Javier Martínez Gómez. - Nació
en Madrid, España en 1983. Ha
recibido su título de Ingeniero
Industrial de la Universidad Carlos
III de Madrid en 2008; de Master
en Ciencia e Ingeniería de
Materiales de la Universidad
Carlos III de Madrid en 2010; y su
título de Doctor en Ciencia de la Ingeniería de
Materiales de la Universidad Carlos III de Madrid en
2013, Sus campos de investigación están relacionados
con caracterización de materiales, menaje para cocinas
para inducción, energías renovables y materiales para
Martínez-Gómez et al. / Caracterización Térmica y Mecánica de la Madera de Roble para el Confort Térmico
paredes en reactores de Fusión. Actualmente trabaja
como Docente Auxiliar Principal en la Facultad de
Ingeniería Mecánica de la Universidad Internacional
SEK y como investigador del Instituto de Investigación
Geológico y Energético (IIGE).
Paolo Salazar. - Nació en Quito,
Ecuador en 1974. Recibió su título
de Magister en Gestión de la
Calidad Y productividad de la
Escuela Politécnica de Ejercito.
Recibió el título de Magister en
Pedagogía y Gestión Universitaria
por la Universidad Internacional
SEK – Chile. Sus campos de investigación están
relacionados con la caracterización mecánica de
materiales. Actualmente es Docente Auxiliar Principal
en la Facultad de Ingeniería Mecánica de la Universidad
Internacional SEK
José Macías.-Nacido en Ecuador,
1986. Estudió Ingeniería Mecánica
y el 2017 obtuvo su maestría en
Ciencias de la Ingeniería en la
Escuela Superior Politécnica del
Litoral de Guayaquil. Actualmente
es Investigador Acreditado del
Instituto de Investigación
Geológico y Energético (Ecuador). Actualmente sus
actividades se enfocan principalmente en práctica de la
eficiencia energética en edificaciones y la
caracterización térmica de materiales de construcción.
Andrea Lobato Cordero.-
Arquitecta por la Universidad
Católica de Cuenca (Ecuador) con
un Master en Ecodiseño y
Eficiencia Energética en
Edificaciones por la Universidad
de Zaragoza (España). Su
experiencia profesional se
desarrolla a partir de la importancia de generar espacios
habitables en proyectos arquitectónicos, diseñados,
planificados y construidos. Ha participado en proyectos
I+D+i para mejorar las condiciones de vida de los
habitantes en las edificaciones, utilizando las
condiciones climáticas como eje principal dentro del
Instituto Nacional de Eficiencia Energética y Energía
Renovable (INER) de Ecuador. Actualmente trabaja
como investigadora en eficiencia energética en
edificaciones, acreditada y categorizada por la
SENESCYT, en el Instituto de Investigación Geológico
y Energético IIGE; además está a cargo de la Dirección
de Gestión Científica.
Ricardo Andrés Narváez
Cuenca. - Ingeniero Químico por
la Universidad Central del
Ecuador, realzó un Master of
Science in European in Renewable
Energy y un Doctorado en la
Universidad de
LOUGHBOROUGH (Inglaterra).
Sus áreas de investigación se enfocan en energía
renovable, eficiencia energética, control automático,
inteligencia artificial. Ha desarrollado su experiencia
profesional como Coordinador General Técnico y
Director Ejecutivo en el Instituto Nacional de Eficiencia
Energética y Energías Renovables (INER). Actualmente
se desempeña como Subdirector Técnico del Instituto de
Investigación Geológico y Energético (IIGE), además
de Investigador acreditado y categorizado por la
SENESCYT.
Martin Cordovez Dammer. -
Ingeniero Industrial por la
Universidad de San Francisco de
Quito (Ecuador), realizo un Master
of Science in Sustainable Energy
Technologies and Management en
Brunel University de London
(Inglaterra), ha iniciado sus
estudios de Doctorado en la Universidad de Zaragoza
(España). Su experiencia profesional abarca la asesoría
en Energías Renovables en la Corporación para la
Investigación Energética (CIE) y el Programa Nacional
para la Gestión Integral de Desechos Sólidos en el
Ministerio del Ambiente (MAE); ha sido Coordinador
General Técnico y Director Ejecutivo en el Instituto
Nacional de Eficiencia Energética y Energías
Renovables (INER) y posteriormente Director Ejecutivo
del Instituto Nacional de Investigación Geológico
Minero Metalúrgico (INIGEMM). Actualmente se
desempeña como Director Ejecutivo del Instituto de
Investigación Geológico y Energético (IIGE), además
de Investigador acreditado y categorizado por la
SENESCYT.