Artículo Académico / Academic Paper
Recibido: 24-04-2023, Aprobado tras revisión: 14-06-2023
Forma sugerida de citación: Peñafiel, S.; Otero, P.; Pérez, F. (2023). “Diagnóstico del Estado de Transformadores de Distribución
Mediante el Ensayo de Análisis de Respuesta en Frecuencia”. Revista Técnica “energía”. No. 20, Issue I, Pp. 26-32
ISSN On-line: 2602-8492 - ISSN Impreso: 1390-5074
Doi: https://doi.org/10.37116/revistaenergia.v20.n1.2023.581
© 2023 Operador Nacional de Electricidad, CENACE
Diagnosis of the State of Distribution Transformers Through the Frequency
Response Analysis Test
Diagnóstico del Estado de Transformadores de Distribución Mediante el
Ensayo de Análisis de Respuesta en Frecuencia
S. Peñafiel1 P. Otero1 F. Perez1
1Escuela Politécnica Nacional, Quito, Ecuador
E-mail: selene.penafiel@epn.edu.ec; patricia.otero@epn.edu.ec; fabian.perez@epn.edu.ec
Abstract
In this document which made an analysis of the
SFRA theoretical framework explain the
methodology of the test, it uses technical documents
about the execution and interpretation of SRFA.
Subsequently, three distribution transformers will
be diagnosed with the frequency sweep method. An
operator, who implement this test, must use
measuring equipment with international
certifications and should utilize the IEEE C57.149
standard as a guide because SFRA is a relatively new
test in the country.
Essays like the SFRA, guarantee the detection of
minimal damage in the equipment, ensuring a
correct diagnostic of the transformer and thus
generating scheduled maintenances of times and
lower cost.
Resumen
En este documento se realizará un análisis del marco
teórico que rige SFRA y se ilustrará su metodología,
a través de documentos técnicos relacionados
exclusivamente con la ejecución e interpretación del
ensayo. Posteriormente, a través de equipos de
medición con certificaciones internacionales y que
aseguran el cumplimiento de parámetros detallados
en normas IEC e IEEE, se ejecutara el ensayo de
diagnóstico en 3 transformadores de distribución,
para luego dar paso al diagnóstico de estos equipos,
tomando como guía la norma IEEE C57.149.
Ensayos como el Análisis de Respuesta en
Frecuencia (SFRA), garantizan la detección de
mínimos daños en la estructura del equipo,
asegurando un correcto diagnóstico del
transformador y por ende generando a su vez
mantenimientos programados de tiempos y costos
menores.
Index terms−− transformer, diagnostic test, SFRA,
IEEE C57.149.
Palabras clave−− transformador, ensayo de
diagnóstico, SFRA, IEEE C57.149.
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Edición No. 20, Issue I, Julio 2023
1. INTRODUCCIÓN
SFRA es una prueba no intrusiva y no destructiva que
permite determinar la condición mecánica del
transformador, haciendo uso de señales de amplio
espectro de frecuencia y baja energía [1]; entre los
principales factores que pueden alterar la condición del
transformador están: golpes o deformaciones que ocurren
durante el transporte, fenómenos externos, reubicación,
condiciones de operación, entre otros. Este ensayo tiene
una alta sensibilidad, capaz de detectar hasta los cambios
más sutiles en la estructura del transformador,
previniendo así grandes fallas que a largo plazo terminen
por comprometer la eficiencia o vida útil del equipo.
La aceptación de SFRA ha crecido en el sector
eléctrico en los últimos años gracias a la introducción de
diversas normas y folletos técnicos que permiten
implementar este ensayo en la industria de forma óptima,
y a su vez han sido herramientas que hacen posible una
correcta interpretación de los resultados obtenidos en
dichas pruebas.
En el año 2004 la República Popular China promulgo
la primera norma enfocada en el SFRA, DLT 911-2004
estableció criterios normalizados para la ejecución del
ensayo y además presento un algoritmo de análisis de
resultados. La norma IEEE C57.149-2012 fue publicada
por el comité de transformadores de la Power and Energy
Society de IEEE como una guía para la aplicación e
interpretación de SFRA en equipos sumergidos en aceite.
Otra de las herramientas más empleadas a la hora de
realizar ensayos SFRA, es el folleto técnico 342
publicado en el 2008 por el Consejo Internacional de
Grandes Sistemas Eléctricos (CIGRE), en el cual se
señalan varios casos prácticos y problemas reales con sus
respectivas interpretaciones, este folleto sirvió como base
de partida para la publicación de normas IEC e IEEE.
2. FUNDAMENTO TEÓRICO
En señales de baja frecuencia los transformadores son
representados con elementos resistivos e inductivos (Ver
Fig. 1); una vez se incrementa la frecuencia los efectos
capacitivos entre devanados, espiras y cuba se
magnificarán, añadiendo al modelo elementos
capacitivos; mientras más elementos se consideren
dentro del modelo RLC este será más preciso (Ver Fig.
2) [2].
Figura 1: Modelo de Baja Frecuencia de un Transformador
Monofásico [2]
Figura 2: Modelo de Alta Frecuencia de un Transformador
Monofásico [2]
Donde los elementos distribuidos del modelo de alta
frecuencia son:
• : Capacitancia entre el devanado de baja y
tierra.
• : Capacitancia entre vueltas sucesivas del
devanado.
• : Capacitancia entre el devanado de alto y
bajo voltaje.
• : Capacitancia entre el devanado de
alto voltaje y las demás fases.
• : Capacitancia entre el devanado de alto
voltaje y la cuba del transformador.
• : Resistencia de cada sección del conductor.
• : Inductancia de cada sección del conductor.
Al someter al transformador al ensayo SFRA para
analizar los cambios que pueda sufrir en su condición
mecánica, el modelo equivalente se representará como
una impedancia diferente para cada una de las
frecuencias, de modo que ante cualquier deformación en
la geometría del sistema cambiara el circuito RLC, junto
con su respuesta en frecuencia.
Debido a la complejidad del nuevo modelo del
transformador ante altas frecuencias, resulta imposible
resolver el sistema anterior haciendo uso de métodos
convencionales; por esta razón, para efectuar un análisis
en frecuencia se considera al transformador como un
circuito de dos puertos y se procede a aplicar la teoría de
cuadripolos bajo las siguientes consideraciones [2]:
• Considerar al transformador como un cuadripolo
e identificar sus puertos de entrada y salida (Ver
Fig. 3).
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Peñafiel et al. / Diagnóstico de Transformadores bajo el Ensayo de Análisis de Respuesta en Frecuencia
• Pasividad: Conformado exclusivamente por
componentes pasivos (resistencias, inductancias y
capacitancias), sin fuentes o componentes
invariantes en el tiempo.
• Bilateralidad: Se obtendrán los mismos resultados
sin importar el puerto en el que se aplique la
excitación.
Bajo la anterior premisa para llevar a cabo el ensayo
SFRA, en el terminal de entrada se aplica un voltaje
sinusoidal de amplitud baja y fija, con una frecuencia
variable que va generalmente en el rango de 20 Hz a 2
MHz; obteniendo así una función de transferencia T bajo
la relación del voltaje medido en el terminal de salida con
el inyectado en el puerto de entrada [3].
Figura 3: Modelo de Cuadripolo del Transformador Bajo Ensayo
SFRA [2]
Función de Transferencia:
(1)
Al ser T un número complejo por tener voltajes
sinusoidales interactuando, este podrá ser representado
gráficamente mediante un diagrama de Bode. El ensayo
SFRA permite obtener gráficas de magnitud y fase, estas
gráficas obedecen a las ecuaciones (3) y (5):
Módulo de la función de transferencia:
(2)
(3)
El cambio de escala que se aplica al módulo a una
escala logarítmica de base 10, se realizará con el objetivo
de tener una mejor resolución en el eje de las abscisas.
Fase de la función de transferencia:
(4)
(5)
A. Configuraciones de SFRA
Existen diversas configuraciones de SFRA, mismas
que permiten obtener resultados en las diferentes bandas
de frecuencia, entregando una respuesta más detallada
del estado exacto de los equipos de interés. Teniendo en
cuenta que el Análisis de Respuesta en Frecuencia brinda
información sobre los más mínimos cambios en la
estructura del transformador y ha demostrado ser un
ensayo que disminuye tiempos de desconexión durante
mantenimientos, es necesario tomar tiempo adicional y
realizar las cuatro configuraciones descritas a
continuación.
1) Admitancia de Circuito Abierto - Yo: La
configuración de Yo se ejecuta desde el extremo de un
devanado a otro extremo, con todos los otros terminales
flotando. Este tipo de medición es aplicable tanto a
transformadores monofásicos como transformadores
trifásicos y se puede clasificar en las siguientes
categorías: devanados de bajo voltaje, devanados de alto
voltaje, devanados terciarios, devanados serie y
devanados comunes (las dos últimas categorías aplican
para autotransformadores). La respuesta en baja
frecuencia está caracterizada por la impedancia de
magnetización del transformador; en consecuencia, el
objetivo de esta prueba es determinar los modos de falla
que afectan el circuito magnético del transformador.
2) Admitancia de Cortocircuito - Ycc: La ejecución
de la configuración Ycc se da en dos de los extremos de
alto voltaje, en uno de ellos se conecta la fuente de voltaje
y el otro extremo sirve de salida, al mismo tiempo el
devanado de bajo voltaje del transformador está en
cortocircuito. Esta prueba permite recopilar información
sobre la impedancia de dispersión a bajas frecuencias,
eliminando la influencia del núcleo y por ende la
incertidumbre que el magnetismo residual genera en la
configuración Yo, gracias a que la influencia de este por
debajo de 10 – 20 kHz es imperceptible.
3) Interdevanado Capacitivo - IC: La medición de la
configuración IC se realiza entre dos devanados
eléctricamente aislados, la señal de voltaje se aplica en el
extremo de un devanado y su respuesta se mide en el
devanado opuesto de la misma fase, con todos los otros
terminales flotando. Esta configuración no es aplicable
para autotransformadores, IC presenta altas impedancias
a bajas frecuencias (< 100 Hz) y una disminución
considerable de las mismas (valor absoluto de la
impedancia) a medida que aumenta la frecuencia. El
aislamiento interdevanado es el factor que más influye a
la hora de la toma de mediciones en esta configuración,
la señal de salida en IC es generada principalmente por el
acoplamiento capacitivo de las capas de los
interdevanados.
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Edición No. 20, Issue I, Julio 2023
4) Interdevanado Inductivo - II: La configuración II
se realiza entre dos devanados de la misma fase; en uno
de los terminales del bobinado de alto voltaje se
conectará la fuente de frecuencia variable, mientras que
su otro extremo se conecta a tierra, así mismo en el
bobinado de bajo voltaje uno de sus terminales será usado
para medir la señal de salida y el otro extremo deberá
estar conectado a tierra; el resto de terminales de los otros
bobinados que no sean usados deben permanecer
flotando.
B. Relación de SFRA con otras Pruebas
Existen varias pruebas eléctricas a frecuencia
industrial capaces de detallar distintos problemas en el
transformador; cada una de las configuraciones de SFRA
es comparable a una prueba en particular.
Tabla 1: Configuraciones del Ensayo SFRA en su
Correspondencia con Distintas Pruebas Eléctricas a Frecuencia
Industrial
Ensayo SFRA
Estructura
Diagnosticada
Ensayo
Semejante
Configuración
Admitancia de
Circuito Abierto
- Yo
Núcleo y devanados
Corriente de
excitación
Admitancia de
Cortocircuito -
Ycc
Devanados (Reactancia
Xcc)
Reactancia de
dispersión
Interdevanado
Capacitivo - IC
Aislamiento
interdevanado
(Capacitancia)
Capacitancia y
tg δ
Interdevanado
Inductivo - II
Relación de espiras
(Inductancia)
Relación de
transformación
El ensayo SFRA entregara un diagnóstico de
transformadores mediante respuestas gráficas, por ello si
se requiere, se pueden ejecutar las pruebas equivalentes
con el objetivo de recopilar información en valores
numéricos sobre las anomalías que el equipo presente.
3. ANÁLISIS DE RESULTADOS
En esta sección se presentan los resultados del ensayo
para cada uno de los transformadores previamente
seleccionados [1][4]. La interpretación de las trazas
obtenidas en las diferentes mediciones del ensayo y el
diagnóstico de los transformadores, son actividades que
se desarrollará tomando como guía la guía de fallos de la
norma IEEE C57.149 [3][5].
A. Transformador 1
El primer transformador de distribución que fue
sometido al ensayo SFRA es un equipo de la marca TPL
S.A. Tabla 2: Datos de Placa del Transformador TPL S.A.
Marca:
TPL S.A.
Año de
Fabricación:
1982
Tipo:
Convencional
N° Fases:
3
Potencia:
75 kVA
Grupo de
Conexión:
Dyn5
Voltaje
Primario:
13,2 x 22,8
kV
Voltaje
Secundario:
210/121
V
Impedancia:
2,88 %
BIL:
150/30
kV
Frecuencia:
60 Hz
N° Taps:
5
Refrigeración:
ONAN
Peso Total:
658 kg
Aceite:
Mineral
Volumen del
Aceite:
219 l
Dados los resultados obtenidos en las configuraciones
Yo y Ycc, las variaciones de las respuestas de SFRA para
IC e II no resultan tan relevantes para dar con el
diagnóstico del transformador. Los ensayos iniciales
muestran fallas solidas en la estructura del equipo, por lo
que las variaciones de las curvas en interdevanado
capacitivo e inductivo solo confirman dichas fallas
Al observar la Fig. 4 se aprecia claramente, que la fase
H2 en la banda de baja frecuencia tiende a tomar un
comportamiento propio de la configuración Ycc, esta
variación de las respuestas de Yo puede ser atribuida a la
eliminación del efecto de la reluctancia del núcleo. Los
dos posibles modos de fallo que afectarían las curvas
SFRA bajo el criterio antes mencionado son, un posible
defecto del núcleo o un cortocircuito entre espiras.
Aparentemente el equipo pudo estar expuesto a una
sobrecorriente que genero cortocircuitos entra las
láminas de la estructura del núcleo y cortocircuitos entre
espiras.
Figura 4: Curvas Magnitud vs Frecuencia de SFRA,
Configuración Yo, Conexiones en AV (H1, H2 y H3) –
Comportamientos Atípicos de las Trazas
Figura 5: Curvas Magnitud vs Frecuencia de SFRA,
Configuración Ycc para H1, H2 y H3 – Comportamientos Atípicos
de las Trazas
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Peñafiel et al. / Diagnóstico de Transformadores bajo el Ensayo de Análisis de Respuesta en Frecuencia
Otro modo de fallo que podría haber afectado al
equipo, es el de devanado en circuito abierto, al observar
la Fig. 5 se aprecia como la traza de H3 presenta nuevos
puntos de inflexión en las bandas de media y alta
frecuencia; así mismo, en la Fig.4 la eliminación de las
resonancias de baja frecuencia en las trazas de
comprueban la existencia de dicha falla en el
transformador.
B. Transformador 2
El segundo transformador de distribución que fue
sometido al ensayo SFRA es un equipo de la marca RVR.
Tabla 3: Datos de Placa del Transformador RVR
Marca:
RVR
Año de
Fabricación:
2021
Tipo:
Convencional
N° Fases:
3
Potencia:
75kVA
Grupo de
Conexión:
Dyn5
Voltaje
Primario:
22,86 kV
Voltaje
Secundario:
220 V
Impedancia:
3,30 % a 85°C
BIL:
125/30
kV
Frecuencia:
60 Hz
N° Taps:
5
Refrigeración:
ONAN
Peso Total:
460 kg
Aceite:
Mineral
Volumen del
Aceite:
155 l
Bajo un análisis basado en el diseño del
transformador, las variaciones encontradas en las
respuestas de Ycc dejan ver claramente la presencia de
una falla en la estructura del equipo (Fig. 6). El
desplazamiento de las resonancias en la banda de media
frecuencia (pasando posiblemente hasta por
desapercibidas al ser tan mínimos) y los puntos de
inflexión nuevos en altas frecuencias en la curva de H1,
apuntan a la resistencia de contacto como el modo de
fallo causante de dichas alteraciones.
La presencia de este tipo de falla en transformadores
puede ser atribuido a conexiones flojas, corrosión o
acoplamientos de metal que conecten los bujes a los
devanados.
Figuras 6: Curvas Magnitud vs Frecuencia de SFRA,
Configuración Ycc para H1, H2 y H3 – Comportamientos Atípicos
de las Trazas
Figura 7: Curvas Magnitud vs Frecuencia de SFRA, Medida de la
Fase H1 en Ycc Superpuesta a la Medida de H1 en Yo –
Comportamientos Atípicos de las Trazas
C. Transformador 3
El tercer transformador de distribución que fue
sometido al ensayo SFRA es un equipo de la marca
ECUATRAN.
Tabla 4: Datos de Placa del Transformador ECUATRAN
Marca:
ECUATRAN
Año de
Fabricación:
2018
Tipo:
Convencional
N° Fases:
3
Potencia:
75 kV
Grupo de
Conexión:
Dyn5
Voltaje
Primario:
22,86 kV
Voltaje
Secundario:
220/127
V
Impedancia:
2,9 %
BIL:
150/30
kV
Frecuencia:
60 Hz
N° Taps:
5
Refrigeración:
ONAN
Peso Total:
528 kg
Aceite:
Mineral
Volumen del
Aceite:
180 l
Tres de las cuatro configuraciones de SFRA
presentaron alteraciones en su respuesta durante la
ejecución del ensayo en este transformador. Al analizar
las variaciones existentes entre trazas de cada
configuración, se concluyó que, el desplazamiento entre
fases en la configuración Ycc, acompañado de los nuevos
puntos de inflexión producidos en la banda de media
frecuencia, específicamente en la fase H2 (Fig. 8),
indicarían un desplazamiento en este devanado.
Es importante mencionar que, al hacer referencia a un
desplazamiento del bobinado, se habla de un movimiento
general de este o parte de él, sin la presencia de
deformaciones en la estructura del núcleo. Este modo de
fallo se atribuye a movimientos fuertes durante el
transporte o a fuerzas producidas por altas corrientes.
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Edición No. 20, Issue I, Julio 2023
Figura 8: Curvas Magnitud vs Frecuencia de SFRA,
Configuración Ycc para H1, H2 y H3 – Comportamientos Atípicos
de las Trazas
Si bien la configuración de II no mostro alteraciones
en las trazas, un comportamiento lineal en la banda de
media frecuencia de H2 en la configuración IC, ratifica
la sospecha de la presencia de daños en la estructura del
equipo.
4. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
Para que el transformador pueda ser sometido al
ensayo SFRA; es decir, que se inyecte a uno de sus
terminales voltajes sinusoidales en un amplio rango de
frecuencias, el transformador deberá ser analizado desde
el punto de vista de la teoría de cuadripolos. La aplicación
de frecuencias variables, específicamente altas
frecuencias, obligan el dejar de lado la concepción de
diagramas circuitales simples y modelos matemáticos
que empleaban exclusivamente elementos pasivos tipo R
y L; ahora bajo la inyección de altas frecuencias es
necesario ver al transformador como un circuito
complejo constituido por varios elementos R, L y C. Que
SFRA sea capaz de detectar cambios mecánicos en la
estructura del transformador, es posible gracias a que el
ensayo descubre alteraciones geométricas en los circuitos
RLC, específicamente variaciones en la componente L y
C de estos.
La interpretación de resultados de SFRA consiste en
la comparación de trazas obtenidas para un mismo equipo
o equipos con características similares; los tres métodos
empleados en el análisis de resultados van desde,
mediciones basadas en la línea de tiempo, en el tipo
constructivo y en el diseño. La mayor parte de
documentos técnicos relacionados a SFRA hacen alusión
a que la mejor metodología de interpretación de
resultados es la basada en mediciones en la línea de
tiempo, pero mediante la toma de diversas medidas en los
tres equipos diagnosticados en este documento, se pudo
concluir que las tres metodologías brindan la misma
confiabilidad al usuario en cuando al diagnóstico de los
equipos. Los verdaderos escenarios que influyen en la
interpretación de las trazas serán, la influencia de factores
mecánicos, entre otros [6]; y las condiciones de entorno
y de los equipos de prueba y medición; antes, durante y
después de la ejecución de las pruebas.
La ejecución del ensayo en los transformadores de
distribución previamente seleccionados, ratifican la
característica de alta sensibilidad de SFRA. Las múltiples
mediciones sugeridas por norma para los
transformadores trifásicos, con el grupo vector especifico
de los mismos, permitieron detectar sutiles o marcadas
variaciones en la estructura mecánica de los equipos;
muchas veces las pruebas convencionales de diagnóstico
a frecuencias industriales no son capaces de detectar
pequeñas alteraciones en la estructura del transformador,
provocando que las mismas generen fallas e incluso en
ocasiones obliguen a retirar a los equipos de la red. Si se
determinan pequeñas fallas en el transformador, los
eventos programados de mantenimiento pueden servir
para corregir dichas anomalías y así asegurar que el
transformador funcione de forma óptima durante toda su
vida útil.
Al enfocarnos en el año de fabricación de los
transformadores, se observa claramente que el rango de
tiempo en el que estos equipos de distribución fueron
fabricados es amplio, el transformador 1 es un equipo que
debió haber salido de la red hace varios años, por lo que
no es de sorprender que existan fallas en su condición
mecánica. Los transformadores 2 y 3 son equipos con
años de fabricación recientes, por ello al encontrar fallas
en la estructura de estos trasformadores se realiza un gran
aporte al sector eléctrico; la detección de fallas en etapas
tempranas a la par de mantenimientos programados
permitirá prolongar su tiempo de operación en la red.
Generalmente la mayor parte de pruebas de
diagnóstico disponibles en el sector eléctrico, se enfocan
en medir parámetros que señalen el estado de una o en
ocasiones hasta dos estructuras del transformador; el
ensayo SFRA brinda la ventaja de analizar todas las
estructuras del equipo, permitiendo que los tiempos
empleados en tareas de mantenimiento, disminuyan de
forma considerable y por ende también se dé una
disminución de costos. Aunque en la actualidad no
existen guías exclusivas para el análisis de SFRA en
transformadores de distribución, en este trabajo de
titulación se corrobora el criterio, de que la interpretación
de resultados de equipos de distribución puede tomar
como guía las normas existentes, considerando que los
límites de las respuestas típicas se pueden desplazar
como un efecto de las potencias de los transformadores;
criterio mantenido para el desarrollo de todos los
manuales y normas enfocados en el análisis o desarrollo
de SFRA.
Antes de poder iniciar con la ejecución del ensayo
SFRA en transformadores de cualquier potencia o nivel
de voltaje, es necesario una correcta preparación por
parte del operador del equipo de medición. Son varios los
factores que el operador debe considerar antes, durante y
después de la ejecución de SFRA para obtener respuestas
confiables y asegurar el estado del equipo; al mismo
tiempo, si el operador a cargo no está familiarizado con
las guías de interpretación del ensayo, probablemente el
diagnóstico emitido al transformador de interés, no será
100% preciso y se verá la necesidad de respaldar este a
través de pruebas de rutina, aumentando los tiempos y
costos de mantenimientos.
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Peñafiel et al. / Diagnóstico de Transformadores bajo el Ensayo de Análisis de Respuesta en Frecuencia
Factores como el nivel de aceite, la magnetización
residual del núcleo, posición del tap del trasformador;
además de, puntos como una buena puesta tierra, la
correcta tensión suministrada a las trenzas del equipo de
medición, el calibre y material del cable usado en los
cortos, entre otros; son aspectos que deben ser
considerados para poder someter al equipo a mediciones
en línea base y mediciones de diagnóstico. La
comparación de trazas de SFRA se podría ver afectada
incluso por una mala identificación del equipo
relacionada a los datos de placa del trasformador, por ello
es importante que el operador identifique de forma
correcta al transformador previo a la ejecución del ensayo
y además documente todos los datos de relevancia para
futuras mediciones al mismo.
REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
[1] CIGRÉ WG A2.26, Folleto Técnico 342: Evaluación
de la Condición Mecánica de los Devanados del
Transformador utilizando Análisis de Respuesta en
Frecuencia, CIGRÉ, 2008, pp. 10-67.
[2] Megger, Análisis de la Condición Mécanica de
Transformadores de Potencia Mitos y Verdades del
Ensayo de SFRA. [Performance]. 2016.
[3] IEEE Standards Association, IEEE Std C57.149:
Guía para la Aplicación e Interpretación del Análisis
de Respuesta en Frecuencia para Transformadores
Sumergidos en Aceite, Nueva York, 2013, pp. 1-59.
[4] CIGRÉ WG A2.26, Folleto Técnico 342: Evaluación
de la Condición Mecánica de los Devanados del
Transformador utilizando Análisis de Respuesta en
Frecuencia, CIGRÉ, 2008, pp. 10-67.
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People´s Republic of China, DL/T 911-2004:
Análisis de Respuesta en Frecuencia en la
Deformación de Devanados en Transfromadores de
Potencia, 2004.
[6] IEEE Standards Association, IEEE Std C57.150:
Guía IEEE para el Transporte de Transformadores y
Reactores con una clasificación de 10 MVA o
superiores, Nueva York, 2013.
Selene Peñafiel.- Nació en Quito,
Ecuador. Obtuvo su título en
Ingeniería Eléctrica con mención
en potencia, en la Escuela
Politécnica Nacional, Ecuador. Ha
desempeñado cargos como
Especialista en Diseño de
Subestaciones para la contratista
internacional Changjiang Institute of Survey Planning
Design and Research – CISPDR. En la actualidad
desempeña el cargo de Especialista de Diseño de
Subestaciones y Especialista en Coordinación de
Proyectos en la constructora ecuatoriana SEDEMI S.C.C.
Patricia Otero-Valladares.- Es
Ingeniera en Electrónica y Control
de la Escuela Politécnica Nacional,
tiene una maestría en Ingeniería
Eléctrica y una en Administración
de Empresas, de la misma
institución. Ha desempeñado
cargos como: Gerente del Proyecto
de Electrificación Rural para Zonas Aisladas del
Ecuador, jefe de Transacciones Comerciales de Energía
para la Empresa Pública Metropolitana de Agua Potable
y Saneamiento, Asesora en Energía Renovable y
Eficiencia Energética para la Empresa Eléctrica Quito.
Actualmente es profesora del Departamento de Energía
Eléctrica de la Escuela Politécnica Nacional.
Fabián Pérez.- Nació en Ambato,
Ecuador, se graduó como Ingeniero
Eléctrico, en la Escuela Politécnica
Nacional, Quito Ecuador en el
2004. En el 2012, obtuvo el título de
doctor en la Universidad San Juan,
Argentina, mediante una beca que
obtuvo de la German Academic
Exchange Service (DAAD). En la actualidad es profesor
de la Escuela Politécnica Nacional. Su mayor interés son
las protecciones de sistemas eléctricos de potencia y el
procesamiento de señales.
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